碳 C ：0.38～0.43
硅 Si：0.15～0.35
錳 Mn：0.60～0.80
硫 S ：≤0.040
磷 P ：≤0.035
鉻 Cr：0.70～0.90
鉬 Mo：0.20～0.30
鎳 Ni：1.65～2.00
抗拉強度 σb (MPa)：≥980(100)
屈服強度 σs (MPa)：≥835(85)
伸長率 δ5 (%)：≥12
斷面收縮率 ψ (%)：≥55
沖擊功 Akv (J)：≥78

4340鍛件/圓鋼生產有高的強度、韌度和杰出的淬透性和抗過熱的穩定性，但白點敏感性高，有回火脆性。焊接性較差，焊前需經高溫預熱，焊后需消除應力，經調質后運用。
1、力學性能：
伸長率 δ5 (%)：≥12
斷面收縮率 ψ (%)：≥55
沖擊功 Akv (J)：≥78
沖擊韌性值 αkv (J/cm2)：≥98(10)
試樣尺寸：試樣毛坯尺寸為25mm

4340的材料是合金結構鋼。相當于德國DIN鋼號36CrNiMo4，德國DIN材料，法國NF標準40NCD3，日本JIS標準SNCM439，英國BS標準816M40，美國AISI/ASTM4340，美國UNS標準G43400

這種電機可能的結構和運行多種多樣，并將由此引出電機家族的眾多“新成員”，其應用前景和領域也非常廣泛，如變可控的電磁‘齒輪箱“、混合動力電動汽車、多種可再生能源發電等1M.異向雙轉子永磁電機具。其實，從概念上來講，機電能量轉換裝置也可設計成只有一個電端口卻有2個機械端口的形式，而電端口和機械口均可作為電機的輸入和輸出，即所謂的單電口雙轉子電機。本文從機械和電磁2方面分別分析定子緊固件對該種結構電機的影響。主要分析定子緊固件的大小，數量，形狀，材料及安放位置等對該種結構電機的機械和電磁性能的影響。1機械方面的影響分析1.1材料選取定子緊固件不但起到定子硅鋼片的軸向固定，而且起到內外氣隙的定心作用，因此，定子緊固件的材料選取尤為重要。而一般制造緊固件常用碳鋼材料，若考慮到電機的渦流損耗和增強緊固件的強度，可選取不導磁的不銹鋼1Cr18Ni9Ti，但由于緊固件可能是磁路的一部分，從鐵心飽和程度來考慮，可選取10鋼。
對于緊固件中的螺栓頭有2個主要功能：一是支承或者承載作用；二是扳擰作用。螺栓頭選用適合度，且能*限度的擰緊的內六角頭。但是異向的雙轉子永磁電機的定子內外都有齒槽，無法在定子內外側利用扣片或緊固筋，而且定子鐵心內外都有氣隙，硅鋼片不能和機殼直接相連，無法利用機殼端蓋來進行內外氣隙的。因此，電機選擇了定子緊固件這種機械結構，從定子鐵心的前后兩側進行緊固和。本文以11kW的6極雙轉子永磁電機為研究對象，為了節省繞組端部和整個電機所占的空間，電機采用環形繞組。
為了實現內外轉子異向，定子內外兩側的電流相序必須相反，如所示的繞組端部連接，其中有6處不走繞組，理論上恰好可以安放6個定子緊固件。為了保證內外轉子和中間定子的同心度，在機械設計中，各個零件的機械結構設計都應該考慮這個因素，尤其是定子緊固件同定子前后端蓋的連接配合又是實現電機同心度的重中之重。起初，設計定子緊固件的端部為圓形，當與定子前后端蓋連接時，僅僅靠六根圓柱的圓柱邊同定子前后端蓋的止口面配合，起到保證整個定子鐵心的同軸度，如（a）所示。
這將遠普通電機的機座端蓋止口面配合保證定子鐵心同軸度的精度差得多。因此，為了在機械藝上定子鐵心的同心度，定子緊固件的端部上、下表面分別為凸形、凹形圓弧面，如（b）所示。通過這種端部結構同后端面配合連接就變成了面面配合，這樣線面配合時的定子鐵心的同心度了許多。13定子受力分析定子的強度與剛度的機械計算是雙轉子電機的機械性能計算的重要部分，它將決定電機定子受力形變大小及所受單邊磁拉力的大小，是電機運行的關鍵。

在材料力學中，定子緊固件為梁結構。整體定子計算的重點為定子緊固件強度和剛度。除了材料自身影響外，還可以在合理的機械結構設計上來定子緊固件所受應力。因此，為了材料所受應力，設計定子緊固件時，需要做以下幾方面結構上的改進。采用圓形結構：定子緊固件的端部和定子緊固件檔采用圓形結構，這樣矩形更有效的此結構件的抗彎矩能力。采用變截面結構：在定子緊固件兩端所受的剪應力，為了剪應力能力，盡量加粗與定子前后端蓋檔直徑，但因為定子緊固件需要套在定子鐵心上，因此在不影響電機電磁性能和遮蓋齒槽的前提下，適當的線徑，它的機械強度。
定子前后端蓋止口靠近定子：使定子前后端蓋的止口面在不影響定子端部走線的前提下盡量靠近定子，這樣可以彎矩力臂，從而了定子緊固件所受彎矩的影響，方便定子緊固件的載荷分布。另外盡可能的加粗定子緊固件與定子后端蓋連接檔的直徑，它也是定子緊固件所受彎矩處，因為它同時還是懸臂梁，承受著整個定子重量對它施加剪應力的影響。通過前面所述，得出定子緊固件的截面圖如（a），實物圖如（b）所示。對于該種電機定子鐵心所承受的徑向和切向電磁力及扭轉情況可以不考慮，因為徑向電磁力可以看作定子和轉子為了減小氣隙而相互吸引的拉力。
而在樣機設計時，定子上的徑向力由于對稱的雙轉子結構被，理論上可使得機械拉力為0，但實際上數值也很小。2電磁方面的影響分析2.定子鐵心磁場分布2.11理論分析為了簡化分析做出如下假設：繞組中的電流隨時間按正弦規律變化（實際上只考慮基波電流）槽內電流（導體）集中在槽中心處；鐵心不飽和，且鐵心中的磁壓降與磁密成正。基于上述假設，以簡單的極對數1，每極每相槽數q=1的情況來分析，因為是異向雙轉在三相交流電機中，定子繞組是對稱設置的，即ABC三相繞組的軸線在空間相差120°電角度，因此三相繞組各自產生的基波磁動勢在空間互差120°電角度。
另外，內外轉子作用在定子上的電磁轉矩方向相反，不但使得定子上的切向磁拉力*地而且使得定子受到的合成轉矩較小，有利于定子的緊固，了機械性。在對稱運行時，三相電流亦是對稱的，即幅值相等，在時間上互差120°電角度。則三相繞組流過的電流分別為于是，A、B、C、Ai、Bi、C各相繞組脈振磁動勢基波為fya=FYicosacos顯然，該合成磁動勢是一種在空間位置固定、幅值大小和正負隨時間變化的脈振磁動勢，因此，其基波及所有諧波磁通勢的幅值在時間上都以繞組中電流變化的脈振。

取A相繞組的軸線處作為空間電角度a的坐標原點，并以正相序方向作為x的正方向，同時選擇A相電流達到值的瞬間為時間的起始點。故在電機極數為2p時，當空間電角度a為0、tc、2t的位置時，磁動勢為0，即此位置的磁密情況下為0，所以單考慮電樞磁場作用時定子緊固件的位置應該放置在此位置。212有限元驗證211小節的分析是基于鐵心不飽和的線性模型，而實際電機中磁導率是變化的。因此，為了更的異向雙轉子電機的性，并驗證2.1.1小節理論分析的正確性，采用有限元對電機的非線性磁場進行分析。
利用Ansoft對雙轉子永磁電機建模并分析。電機的額定轉速為800r/min，即25ms為一個電周期。如所示為采用有限元分析的某個時刻的負載磁場分布圖，其中，定子鐵心軛部中心的120°圓弧線為非模型線，只是為了取出磁感應強度。如所示為用有限元分析的在0ms，5ms，10ms，15ms，20ms，25ms時刻的圓弧線上的磁感應強度幅值曲線。從圖中可以看出，軛部磁密曲線是空間位置固定、幅值大小和隨時間變化的。
另外，由于磁路飽和及勵磁磁勢的原因，使得曲線不再是正弦型。2.2定子緊固件對電機磁場分布的影響2.21對氣隙磁場的影響定子緊固件的數量、大小不但影響雙轉子電機的機械性能，而且影響到磁力線的走向，占據了大量的磁路空間，了部分區域的飽和程度。而且位置不同，對磁力線走向影響也不同。綜合考慮，定子緊固件半徑選為7mm，通過有限元分析得出：有、無（只要在分析中把定子緊固件的屬性同硅鋼片一樣即可）定子緊固件時，氣隙磁密基本上為一定的，如所示，內外氣隙磁密B幅值平均值隨時間基本不變化，分別?。
4340鍛件/圓鋼生產如果設計不當，將影響電機磁場分布，交、直軸電抗以及電機的功率因數等。運行狀態為從圖（a）到（d），并循環往復，從圖中可以看出，雙轉子永磁電機高磁密出現在固定區域，并且同定子緊固件所在的物理區域沒有公用部分。相反，定子緊固件的位置改變將不同程度的影響到定子鐵心的飽和程度。根據以上有限元磁場分析得出，定子緊固件數量為6個，沿圓周均勻的分布是合理的，對電機的電磁性能幾乎沒有影響。3結論定子緊固件的大小，數量，形狀，安放位置及材料等對該種電機的機械性能，電磁性能有非常重要的影響，可以得出以下結論：定子緊固件不但起到定子硅鋼片的軸向固定，而且起到內轉子-定子-外轉子3個部件的定心作用。
設計時緊固件為圓柱形的變截面結構，且后端蓋的端部采用扁圓弧型；（2）從機械角度看，材料應該選取強度較高的，如不銹鋼，且在不遮蓋齒槽的前提下，限度的定子緊固件的直徑，以便它的機械強度；定?。2月18日經濟部業局表示,必定會對裁示做出回應,業局將緊盯相關發展,若是反歸零,對國內低階緊固件產業會有影響,業局也已研擬因應之道。針對,貿易組織(WO)裁示對緊固件產品課徵反違規,若撤除課,將影響緊固件產業銷歐。